Parallelle werking van asynchrone motoren

In veel gevallen overtreft de kracht van de verbruiker aanzienlijk het vermogen van één dieselmotor, in verband waarmee meerdere dieselmotoren worden opgenomen in energiecentrales, en de totale belasting wordt tussen hen verdeeld.

Een dergelijke werking van de motor wordt parallel genoemd. Het functioneringsschema van de energiecentrale met parallel geschakelde motoren is weergegeven in Afb. 50.

Als N e ik - het effectieve vermogen van de i-de motor die deel uitmaakt van de parallelle werking, vervolgens de totale capaciteit van de installatie N e? wordt bepaald door het vermogen van individuele motoren bij elkaar op te tellen:

waar s d - het aantal motoren dat deel uitmaakt van de parallelle werking.

N kracht met het energieverbruik in de evenwichtstoestand (evenwichtsmodus) is altijd gelijk aan het vermogen (koppel) van de installatie met parallel draaiende motoren:

Meestal wordt parallel werk gebruikt in stationaire en scheepsinstallaties. Onlangs begon de parallelle werking van motoren vaker te worden gebruikt op transporteenheden.

In stationaire omstandigheden worden verbrandingsmotoren gebruikt in energiecentrales, fabriekscentrales, in landbouwkrachtverlichtingsstations. De kracht van de motoren die deel uitmaken van de parallelle werking, afhankelijk van het vereiste totale vermogen, varieert sterk.

Bij krachtcentrales met een lager vermogen worden ook motoren met een lager vermogen geïnstalleerd, waardoor met een ongelijk schema voor de dagelijkse belasting van een energiecentrale het meest efficiënte gebruik van motoren van hetzelfde type mogelijk is. De belasting van de krachtcentrale (zelfs buiten de piek) wordt geleverd door meerdere motoren parallel, die elk op een eigen generator werken (figuur 51, a).

Parallel werk van dieselmotoren op olie-boorinstallaties is wijdverspreid. Maximaal vijf dieselmotoren worden tegelijkertijd gebruikt om de pompen en de lier aan te drijven (afb. 51, b).

Afhankelijk van het type en vermogen van dieselmotoren die werken in stationaire omstandigheden met parallelle aansluiting, uitgerust met automatische regelaars voor directe en indirecte werking. Opgemerkt moet worden dat recentelijk meer en vaker parallel werk omvat lichte dieselmotoren van het type met automatische trekker, uitgerust met direct werkende regelaars.

De meeste scheepsinstallaties op motorschepen zijn uitgerust met omkeerbare diesels met directe cardanasaandrijving. Naast dergelijke installaties zijn echter ook scheepsinstallaties met parallelle werking van dieselmotoren algemeen en wordt hun vermogen gecombineerd door versnellingsbakken (diesel-versnellingsbakken) of door elektrische parameters (diesel-elektrische schepen).

In Fig. 52, en toont een schema van een dieseltandwieleenheid, waarbij de kracht van twee hoofddieselmotoren 1 wordt gecombineerd door een tandwiel 3 en wordt overgebracht op de schroefas 7. In Fig. 52, b diesel-versnellingsbak omvat vier dieselmotoren 1.

Er zijn scheepscentrales waarin de kracht van een groter aantal dieselmotoren wordt gecombineerd om één schroefas aan te drijven. In Fig. 52, in getoonde diesel-toesteleenheid, die acht dieselmotoren combineert. Diesels 1 elektromagnetische koppelingen 2 zijn verbonden met tussenliggende versnellingsbakken 3. Het aldus door de verbindingsassen 5 gecombineerde vermogen wordt door de elektromagnetische koppelingen 2 naar de tandwielkast 4 overgebracht, die het vermogen van alle acht dieselmotoren combineert en de schroefas 7 aandrijft.

Afhankelijk van de methode om het vermogen van de motoren te combineren, kan de parallelle werking synchroon en asynchroon zijn. Een synchrone parallelle werking is er één waarbij alle motoren dezelfde hoeksnelheid van de krukassen hebben of een constante relatie wordt behouden tussen de hoeksnelheden van de assen van afzonderlijke motoren. Onder dergelijke omstandigheden werken dieselalternators en scheepsmotoren, die met elkaar zijn verbonden en de schroefschroef met kinematisch stijve tandwielen.

Een onderscheidend kenmerk van asynchrone parallelle werking van motoren is de aanwezigheid van slip in de transmissie van het leidende naar het aangedreven deel van de installatie. In dergelijke omstandigheden werken scheepsmotoren, die parallel worden gebruikt via elektromagnetische of hydraulische koppelingen.

Met de verbetering van ontwerpen van snelle dieselmotoren en met name hun productietechnologie (serieel en grootschalig) nemen de kosten van snelle dieselmotoren geleidelijk af, hetgeen gunstigere omstandigheden creëert voor het gebruik van diesel-tandwielkasten.

De praktijk van het bouwen en bedienen van diesel-tandwielkasten heeft aangetoond dat het vervangen van een dieselmotor met een lage snelheid door directe aandrijving van een dieselaandrijving met dieselmotor van hetzelfde vermogen met meerdere snelle dieselmotoren in veel gevallen de initiële installatiekosten, het totale gewicht en de grootte van de machinekamer vermindert. Parallelle werking van dieselmotoren in de omstandigheden van het schip maakt reparatie van afzonderlijke dieselmotoren tijdens de reisperiode mogelijk, indien een verminderd vermogen van de installatie tijdens de beweging is toegestaan. Dergelijke reparaties verminderen de uitvaltijd.

Een voorbeeld van het gebruik van parallelle werking van dieselmotoren in transportomstandigheden zijn diesellocomotieven met krachtcentrales die uit verschillende dieselmotoren bestaan.

Dit alles getuigt van de vooruitzichten op het gebruik van parallel werk van scheeps- en transportdieselmotoren.

Een belangrijk nadeel van de parallelle werking van dieselmotoren is de noodzaak om in de ketting tussen de motor en de verbruiker van verschillende tandwielen te voorzien, wat extra vermogensverliezen veroorzaakt die bij het selecteren van motoren in aanmerking moeten worden genomen.

Voorwaarden voor de parallelle werking van asynchrone tractiemotoren

Een speciaal kenmerk van de EPS-aandrijving is de aanwezigheid van verschillende tractiemotoren die werken op een gemeenschappelijke belasting. Tegelijkertijd kan de regeling van de ATD-bedrijfsmodi, uitgevoerd door het veranderen van spanning en frequentie, individueel worden uitgevoerd voor elke motor of tegelijkertijd voor meerdere. Ongeacht de gebruikte besturingsmethode, er is altijd een verband tussen de statorstroomfrequentie /X, rotorrotatie /BP en de rotorfrequentie f2, die wordt uitgedrukt door de verhouding

De tekens "+" en "-" in de uitdrukking (11.1) komen overeen met de motor- en generatormodi van de ATD.

De frequentie kan constant zijn of variëren, afhankelijk van de aangenomen regelingswet en de bedrijfsomstandigheden van de tractiemotoren. Dus, als de frequentie /2 = const en de spanning Ui is vast, dan is de tractiekarakteristiek van de ATD gelijk aan de karakteristiek van een serie-excitatie-elektromotor; de trekkracht is omgekeerd evenredig met het kwadraat van het toerental van de locomotief, d.w.z. de tractiekarakteristiek is zacht. Het nadeel van een dergelijke aandrijfkarakteristiek - een verhoogde neiging tot blokkeren - is algemeen bekend. Daarom is het bij gebruik van ATD raadzaam om hun groepsvermogen te gebruiken, de frequentie en spanning voor meerdere motoren zijn hetzelfde, waardoor de natuurlijke stijfheid van de tractiekenmerken van een asynchrone machine bij een constante statorstroomfrequentie kan worden gebruikt. In overeenstemming hiermee zijn schema's voor het verbinden van meerdere motoren met één omzetter (fig. 11.1, a) of een individuele aansluiting van de motor op een afzonderlijke omzetter met gemeenschappelijke frequentie- en spanningsregeling van motoren (fig. 11.1, b) mogelijk.

De algehele regeling van de frequentie van de statorstroom ADT verbetert de tractie-eigenschappen van de locomotief, omdat wanneer het wiel is bevestigd aan de rail, de tractiekarakteristiek de natuurlijke stijfheid heeft van de asynchrone motor, wat overeenkomt met zijn werking

Deze frequentie elimineert de mogelijkheid van zij-aan-zij motoraandrijving, die het mogelijk maakt om de stuwkracht (remmen) beperkende wielomstandigheden voor de adhesie van het wiel aan de rail te realiseren.

Tegelijkertijd zullen, vanwege de hoge stijfheid van de ATD-tractiekenmerken met een gemeenschappelijke frequentieregeling en het verschil in wielbandafmetingen die beschikbaar zijn in bedrijf, de waarden van rotorstroomfrequenties, momenten en stromen van individuele motoren onvermijdelijk verschillen. Bij werkzaamheden op het gebied van hoge snelheden (groot nominaal) en bestaande operationele toleranties op het verschil in diameter van de banden van wielparen (tot 10 mm onder één elektrische locomotief), kan het verschil in rotatiesnelheden van vrijwalsbare wielparen 1% bereiken. Gezien het feit dat de nominale slip van een asynchrone motor ook overeenkomt met ongeveer 1%, zou dit leiden tot een verschil in de belasting van individuele motoren tot 100% of meer.

Uit de resultaten van experimentele studies blijkt echter dat deze verschillen in de belasting van afzonderlijke motoren niet hoger zijn dan 20-25% en met toenemende belasting afnemen tot 2-5%. Om de verkregen resultaten te verklaren, beschouwen we de gezamenlijke werking van twee ATD's met een gemeenschappelijke frequentieregeling (Fig. 11.2). Asynchrone tractiemotoren A TD1 en A TD2 zijn verbonden via een tandwieloverbrenging met overbrengingsverhouding c naar wielstellen met diameters van banden O K1 en ohk2 respectievelijk. De rotatiesnelheid van elke motor wordt gemeten door de snelheidsensoren DS1 en SDS2, de signalen van waaruit de toetsen K1 en K2 doorgestuurd worden naar de RF-frequentiecontroller, die de vereiste statorstroomfrequentie bepaalt De uitgang van de frequentieregelaar wordt naar de frequentieomvormer van de HRC gestuurd, die wordt aangedreven ATD2. De motoren kunnen ook worden gevoed door individuele omvormers, zoals getoond in Fig. 11.1, b en de frequentieregelaar is normaal. Frequentiecontrole wordt uitgevoerd als een functie van de rotorsnelheid van een enkele motor of de gemiddelde rotorsnelheid van twee tractiemotoren. In dit geval, in uitdrukking (11.1), neemt de rotatiesnelheid / ir de waarden van /BP, (/BP2) of 0,5 (/BP1 + /BP2).

Fig. 11.1. ATD-vermogensschema's: a - groep; b - individu

Fig. 11.2. Functioneel schema van voeding van ATD op EPS

Voor een kwalitatieve analyse van de verdeling van belastingen tussen parallel werkende ATD moet rekening worden gehouden met de belangrijkste processen die gepaard gaan met de implementatie van de tractiekracht van de wielset. We nemen aan dat de diameter van de band van het eerste wielpaar groter is dan de diameter van de band van het tweede wielpaar, d.w.z. 1)k1 > 1)K4. Frequentiecontrole wordt uitgevoerd als een functie van de rotorsnelheid van de eerste tractiemotor, d.w.z. ^ = /BP1 + / * • Op een vaste frequentie ^ zijn de synchrone rotatiesnelheden van de rotoren van elke motor hetzelfde: / vrx = en de lineaire bewegingssnelheden van de wielstellen die overeenkomen met deze synchrone snelheden zullen anders zijn: en1snnh 7 *> UD, dan slip rate enCK4 > overmetnaar |. Door de kracht van de tractie en de frequentie van de rotor ATD2 te vergelijken, verkregen met inachtneming van de elastische wielslip op de rail, is het eenvoudig vast te stellen dat UD> / 7 2 en D> / *, en UD-UD t - e - de belastingen van de tractiemotoren worden gelijk gemaakt.

Vanwege de niet-lineaire aard van de afhankelijkheid (S ^ s) in de zone van grote belastingen (namelijk, in deze modi, is het belangrijk om een ​​bevredigende verdeling van belastingen tussen de tractiemotoren te hebben), worden er voorwaarden gecreëerd voor de natuurlijke uitlijning van de stuwkracht tussen ATD's die worden vastgesteld door wielparen met verschillende bandendiameters en met een gemeenschappelijke stator frequentieregeling. Van fig. 11.3 Het is gemakkelijk te zien dat naarmate de belasting toeneemt, de stuwkracht van een motor de waarde van de DD, bepaald door de potentiële wrijvingscoëfficiënt, niet kan overschrijden, en in de limiet wordt het verschil in de belastingen van ATD onder de voorwaarde van dezelfde adhesiecondities van de wielen met de rails gelijk aan nul.

Om het effect van afwijkingen in de diameter van de wielsetbanden op de verdeling van belastingen tussen ATD met een gemeenschappelijke frequentie- en spanningsregeling te kwantificeren, overweeg dan de gezamenlijke oplossing van de vergelijkingen van een asynchrone machine en laad deze. Voor een stabiele toestand met een sinusvormige voedingsspanning van 1D met een frequentie van /! = / GD "de vergelijking van de ATD zijn:

Fig. 11.3. Voor de bepaling van de belastingen van asynchrone tractiemotoren

waar x1onom, * 2nom -H ^ nom-weerstand inductanties van stator, rotor en wederzijdse inductie bij nominale frequentie /1N0M; in = / * // 1 - motorslip.

Het moment ontwikkeld door de motor bij bekende stromingen 1g en /2, bepaald door het vectorproduct:

In het algemene geval is de wederzijdse inductiecoëfficiënt LC een niet-lineaire functie van de magnetiseringsstroom lc, die afhangt van de toestand van het magnetische circuit van de machine.

Voor het gemak van berekeningen wordt de magnetisatiecurve gewoonlijk gegeven als een benaderende functie. De benadering wordt uitgevoerd door verschillende functies, die, afhankelijk van de specifieke taken die worden uitgevoerd, het geschiktst zijn. Het is ook mogelijk om de functie in te stellen Φu (1c), a is gelijk aan hc (1c), zowel in één als in twee kwadranten. Rekening houdend met de hierboven gemaakte veronderstellingen, evenals met het negeren van de hysterese, zullen we een hyperbool accepteren voor de benadering van de magnetisatiecurve. Dit maakt het mogelijk om relatief eenvoudig de coëfficiënten van de benaderende functie te relateren aan indicatoren zoals de verzadigingscoëfficiënt Kn en onbelaste stroom /xx asynchrone tractiemotor.

Uit de groep hyperbolas voor de benadering van de magnetisatiecurve (figuur 11.4) in het bovenste gebied van de karakteristiek, bij het schrijven van variabelen in relatieve eenheden, kan de volgende functie worden gebruikt

Om de coëfficiënten A en B te bepalen, kunt u de uitlijningsmethode gebruiken. Als we 1ts1ts = y aanduiden en de afhankelijkheid y - А1ts + B opbouwen, definiëren we de coëfficiënten: B als de ordinaat van het snijpunt van de uitgelijnde rechte lijn met de as van ordinaten en A als de tangens van de hoek van de rechte lijn naar de x-as (zie figuur 11.4, a).

Fig. 11.4. Magnetisatiecurve van de asynchrone machine

Dan vinden we de analytische afhankelijkheid (/ c) en weerstand

De coëfficiënten die zijn opgenomen in vergelijking (11.5) kunnen worden bepaald door de verzadigingscoëfficiënten en de nullaststroom van de ATD. Verzadigingscoëfficiënt bij nominale magnetische flux

waar I = + Partikel - MDS statorwikkeling; Ikth, / g artikel - magnetische spanningen

in de luchtopening en staal respectievelijk.

Rekening houdend met het feit dat de resulterende MDS evenredig is met de magnetisatiestroom / c, de verzadigingscoëfficiënt

Kn-(4-7) waar is de magnetiserende stroom gelijk aan de nullaststroom als gevolg van de kleinheid van zijn actieve component; - component van de magnetiserende stroom evenredig met de magnetische spanning in de luchtspleet.

Voor de nominale magnetische flux, de componenten van de magnetiserende stroom;

waar de verzadiging en benadering werken

Lager voor nominale modus fzHohm = FCV = 1, we definiëren de coëfficiënten in relatieve eenheden;

De verkregen uitdrukkingen voor de coëfficiënten A en B stellen ons in staat om uit de vergelijking (11.5) de weerstand Hz of de wederzijdse inductiecoëfficiënt evenredig daaraan te bepalen. Met behulp van vergelijkingen (11.2) en (11.3) is het mogelijk om het ATD-moment te berekenen op een gegeven frequentie ^ en bekende motorslip 5.

Om de werkelijke slip van de tractiemotor te bepalen, moet het mechanische deel van de aandrijving, dat een paar wielen bevat, worden beschouwd, verbonden door middel van een tandwielaandrijving met de rotoras van de ATD (zie afb. 11.2). Koppelingskracht

waar LSTS - de belasting van het wielstel op de rails; f - de wrijvingscoëfficiënt van het wiel met de rail.

De wrijvingscoëfficiënt is afhankelijk van de snelheid van wielslip langs de rail, wat noodzakelijkerwijs gepaard gaat met de implementatie van de drukkracht. De wrijvingscoëfficiënt is een niet-lineaire functie (figuur 11.5), die kan worden geschat door drie delen [57]:

de eerste is het stuk elastische proportionele slip van 0> 2,5%

In uitdrukkingen (11.9) - (11.11): enck = (ongeveercK/ o) 100 is de relatieve snelheid van wielslip langs de rail, die gelijk is aan de verhouding van de absolute slipsnelheid totck om de snelheid van de translationele beweging van het wiel ongeveer; en,, en *, en3, b2, bik, met2, th2- coëfficiënten afhankelijk van het geselecteerde meetsysteem van variabelen en de huidige waarde van snelheid o; f0 - potentiële adhesiecoëfficiënt, afhankelijk van de staat van de contactoppervlakken, bewegingssnelheid en andere factoren; y 'ck - overtollige slipsnelheid die de begrenzingssnelheid overschrijdt oCK4 voor de tweede sectie, d.w.z.ck = encK- Zoeken * -

Bij het wijzigen van de slipsnelheid sck in de aandelen en vaste snelheid van de voorwaartse beweging van het wiel V, kunnen de uitdrukkingen voor de wrijvingscoëfficiënt worden omgezet:

De coëfficiënten die zijn opgenomen in de uitdrukking (11.12) en, = 375.142; en2= = = 0,155; b2 = 0,196; met2 = 350; d2 = 336; b3 = 1 - 0,025 x; o, = = xv. hier x is de stijfheid van de adhesiekarakteristiek. Afhankelijk van de snelheid v neemt de stijfheid x de volgende waarden:

Voor de gezamenlijke oplossing van de vergelijkingen van de elektrische en mechanische onderdelen van de aandrijftrein, is het noodzakelijk een verband te leggen tussen de snelheden van de voorwaartse beweging van de bemanning, de wielslipsnelheid op de rail en de rotorsnelheid. Rotatiefrequentie van een wielstel, rekening houdend met wielslip langs de rail

Synchrone rotatie van twee asynchrone elektrische motoren in het elektrische aandrijfsysteem

Het schema van synchrone rotatie met twee asynchrone motoren met een gemeenschappelijke reostaat. Dit schema wordt gepresenteerd in Fig. 36; Het bestaat uit twee asynchrone elektromotoren, waarvan de statorwikkelingen zijn aangesloten op het gemeenschappelijke netwerk, en de rotorwikkelingen zijn parallel geschakeld aan de weerstand Ra. De noodzakelijke stabiliteit van het werk kan alleen worden verkregen bij hoge belastingsmomenten, d.w.z. met grote slipwaarden (wat leidt tot aanzienlijke energieverliezen in de regelweerstand), en met een relatief klein verschil tussen de belastingsmomenten. De aanwezigheid van weerstand is constant opgenomen in het secundaire circuit, het is niet mogelijk om de motoren rationeel te gebruiken, omdat de rotatiesnelheid afneemt en de waarde van de installatie-efficiëntie afneemt. Permanent circuit kan alleen werken met dezelfde parameters van beide motoren.

Fig. 36. Schema van synchrone rotatie van twee asynchrone motoren met een gemeenschappelijke reostaat

Fig. 37. Mechanische eigenschappen van de gezamenlijke werking van twee asynchrone motoren op een gemeenschappelijke as.

De gezamenlijke werking van elektromotoren op een gemeenschappelijke as met een starre mechanische koppeling tussen de motoren.

In de bouwpraktijk gebruiken ze soms een apparaat van een elektrische aandrijving met de installatie van twee motoren op één gemeenschappelijke as (krachtige graafmachines, grote trillingsplatforms, enz.).

Het mechanische kenmerk van een dergelijke aandrijving is de som van de karakteristieken van afzonderlijke motoren.

In de meeste gevallen hebben asynchrone AC-motoren met hetzelfde nominale vermogen verschillende mechanische eigenschappen. In Fig. 37 toont de mechanische eigenschappen van twee motoren 1 en 2 en de algemene karakteristiek van de aandrijving 3. Bij elk belastingskoppel, bijvoorbeeld ML, zal de aandrijving roteren met een snelheid van r / min. Met horizontaal door punt A, vinden we de momenten M en Mg, ontwikkeld door de motoren. Zoals te zien is, zal een hoger belastingsmoment een motor hebben met een meer rigide mechanische karakteristiek, die kan leiden tot oververhitting. Daarom is het bij het installeren van motoren van hetzelfde vermogen, maar met verschillende mechanische eigenschappen, noodzakelijk om de actieve weerstand van de overeenkomstige waarde in het secundaire circuit van de motor op te nemen met een meer rigide karakteristiek. Op deze manier is het mogelijk om te bereiken dat de motoren dezelfde momenten in een aanzienlijk belastingsbereik zullen ontwikkelen.

Als voor samenwerking elektromotoren met verschillende nominale vermogens zijn geïnstalleerd, moet u zorgvuldig de juiste waarde van de extra weerstand selecteren in het rotorcircuit van een van hen.

Het schema van synchrone rotatie met asynchrone hulpmachines. Dit systeem omvat twee of meer elementen, die op hun beurt weer bestaan ​​uit een hoofd- of werkmotor en een star verbonden hulpmachine. Individuele elementen van het systeem hebben geen mechanische verbinding tussen hen. De eenvoudigste is een systeem met twee elementen. Elk element bestaat uit een hoofdaandrijvingsmotor die is verbonden met de schacht van het productiemechanisme en een hulp- of synchroniserende elektrische machine.

Hulp- of synchronisatiemachines worden gebruikt om de beweging van de assen van de twee productiemechanismen te synchroniseren. Dit systeem van synchrone rotatie van motoren is stabiel onder verschillende belastingen op de assen van productiemechanismen. Het nadeel hiervan is de noodzaak om extra machines te hebben die de installatiekosten verhogen en de werking ervan bemoeilijken.

Parallelle werking van asynchrone motoren

Twee van dezelfde of verschillende elektromotoren kunnen op één as werken. Zo'n multi-machine elektrische aandrijving zal enkele technische problemen helpen oplossen en aangevraagd:

De werking van twee motoren op één as kan zowel met twee motoren in dezelfde bedrijfsmodus als in verschillende motoren worden gebruikt. Daarnaast worden ook verschillende elektrische motoren (asynchrone, DC-motor) gebruikt.

De identiteit van de mechanische eigenschappen is een voorwaarde voor de normale werking van twee motoren in dezelfde modi.

1. Werking van twee gelijkstroommotoren met parallelle excitatie:

Zoals te zien is in de bovenstaande grafiek, is er altijd enige discrepantie in karakteristieken. Dit fenomeen wordt veroorzaakt door het verschil in de weerstandswaarden van de ankerketting. In dit geval moet voor het uitlijnen van de karakteristieken een extra weerstand (gekoppeld) in het ankercircuit van de tweede motor worden geïntroduceerd om de hoek van de rechte lijn te vergroten. Ook de mismatch vacht. karakteristieken kunnen worden veroorzaakt door verschillende magnitudes van de magnetische flux, die te wijten is aan de niet-identiteit van elektrische machines (tijdens de assemblage). Het is noodzakelijk om wat weerstand in te schakelen, de magnetische flux zal verzwakken en de hoeksnelheid zal toenemen.

2. Werk op DPT PV van één as (sequentiële excitatie):

Vanwege de grote steilheid van de kenmerken is het verschil in motorbelasting niet groot. Daarom is de DC-motor met PV het meest geschikt om op één as te werken.

3. Gezamenlijke werking van asynchrone motoren (BP):

In dit geval wordt de discrepantie tussen de mechanische eigenschappen van de slagaderdruk alleen veroorzaakt door de verschillende weerstanden van de rotorwindingen (asynchrone motor met een faserotor). Om een ​​dergelijke elektronische handtekening te implementeren, worden twee identieke elektrische machines geselecteerd.

4. De gezamenlijke werking van motoren die in verschillende vervoerswijzen werken:

Het ontwerp wordt gebruikt om speciale kunstmatige karakteristieken te verkrijgen.In het geval dat de motoren erg van elkaar verschillen, is het mogelijk om een ​​daarvan in de generatormodus te schakelen:

Werk 2 DPT op één as (generator GD) wordt voorgesteld door een eenvoudig bedradingsschema voor elektrische machines:

Bij het implementeren van het bovenstaande schema, is het mogelijk om goed te remmen in beide bewegingsrichtingen, rotatie. De resulterende kunstmatige eigenschap heeft de vorm:

Als DPT is opgenomen in de motormodus (2) en de bloeddruk in de generator (1), zal de mechanische karakteristiek enigszins specifiek zijn:

Thema: "Parallelle werking van synchrone machines"

§1. Voorafgaande opmerkingen.

Bij moderne energiecentrales worden in de regel meerdere generatoren geïnstalleerd, parallel geschakeld. Dit wordt verklaard door het feit dat het stationbelastingsschema zowel op verschillende tijdstippen van het jaar als gedurende de dag fluctueert; met een kleine lading kan een aantal generatoren worden ingeschakeld, terwijl de rest met veel gebruik zal werken, wat de efficiëntie verbetert als generatoren, en in het bijzonder aandrijfmotoren. Bovendien is bij een ongeval met één generator slechts een deel van het vermogen en niet het volledige vermogen van het station buiten werking.

In grote industriële centra worden een aantal stations ingeschakeld voor parallelle werking, waardoor het mogelijk is minder reservevermogen te hebben en de geïnstalleerde capaciteit winstgevender te gebruiken. Bijzonder gunstige parallelle werking van stoom- en waterkrachtcentrales.

De parallelle werking van synchrone generatoren vereist de vervulling van een aantal speciale voorwaarden die nodig zijn voor het probleemloos inschakelen van generatoren voor parallelle werking en voor hun stabiele en betrouwbare werking tijdens de werking van het voedingssysteem.

Er zijn twee manieren om synchrone generatoren in het netwerk in te schakelen:

nauwkeurige synchronisatiemethode;

Tot het einde van de jaren 40. De eerste methode was van primair belang, maar nu is de tweede methode op grote schaal gebruikt, met een aantal waardevolle voordelen in vergelijking met de eerste methode.

§2. Voorwaarden voor de parallelle verbinding van synchrone generatoren volgens de methode van exacte synchronisatie.

2.1. Voorwaarden voor de parallelle opname van eenfasige generatoren.

Laat twee eenfasige generatoren worden gegeven, waarvan er een bijvoorbeeld I is, en de generator moet parallel worden ingeschakeld met generator I.

De voorwaarden voor parallelle verbinding van synchrone generatoren zijn in principe hetzelfde als voor DC-generatoren, d.w.z. het is noodzakelijk dat, ten eerste, de emf. de ingeschakelde generator was gelijk aan de spanning van het netwerk waarin deze was ingeschakeld, en ten tweede dat de polariteit van de ingeschakelde generator overeenkwam met de polariteit van het netwerk. Maar in het geval van synchrone generatoren emf. - variabel, zowel in grootte als in teken. Daarom moeten we het hebben over het samenvallen van de onmiddellijke waarden van de emf. generatoren, met andere woorden, het is noodzakelijk dat de emf. de ingeschakelde generator II was op elk moment gelijk in grootte, maar omgekeerd in de richting van de spanning op de banden, d.w.z. spanning, werkende generatorI.

Uit deze voorwaarde volgt dat:

a) de vorm van de rondingen van beide emf. moet hetzelfde zijn

Fig. Curves emf EIIen netspanningikop het moment van antifase.

b) effectieve waarden van emf moet gelijk zijn

c) de frequenties van beide generatoren moeten gelijk zijn

Naleving van de eerste voorwaarde wordt geleverd door het ontwerp van moderne synchrone machines; wat betreft de tweede en derde voorwaarde, ze zijn volledig afhankelijk van de bewerkingen die worden uitgevoerd wanneer de generator wordt ingeschakeld voor gewone banden. Daarom kijken we hieronder wat precies het falen van elk van deze condities inhoudt.

Het eerste geval.Laat fII= fik, noe2≠ U1, bijvoorbeeldU1> EII. In dit geval verschijnt in een gesloten lus gevormd door de windingen van de stators van beide generators een differentiële emf. ΔE = U1-EII, vector die is gericht op de vectorU1.

Fig. Equalizing current at Uik> EII.

Onder de actie van deze emf. op statorwikkelingen van beide generatoren circulerende stroomstromen ikbij.

Als we de actieve weerstand van de statorwikkelingen verwaarlozen, dan

waar xiken xII- synchrone inductieve impedantie generatoren II en II.

Fase vectorstroom Ibijblijft achter bij ΔE met 90 °; daarom bevindt het zich achter dezelfde 90 ° vanaf U1en staat voor 90 ° emf voorop. EII. Dus, ikbijis relatief ten opzichte van een generator met een hogere emf. bijna inductief en creëert een longitudinaal demagnetiserende mw reactie-ankers, tracht deze emf te verminderen. Integendeel, in relatie tot de generator met een lagere emf. huidige Ibijis capacitief en creëert een longitudinaal magnetiserend mevr reactie-ankers, tracht deze emf te vergroten. Dus, ikbijprobeert emf uit te lijnen parallelle generatoren, daarom wordt dit egalisatie genoemd.

Aangezien de egalisatiestroom reactief is, worden de primaire motoren niet geladen en vanuit dit oogpunt is dit niet gevaarlijk. Bovendien is weerstand xiken xII synchrone machines zijn relatief groot, dus stroombijoverschrijdt de limieten van de nominale stroom niet, zelfs met een relatief groot verschil in emf. DE. Alleen op het moment dat de generator op het netwerk wordt geschakeld, is een plotselinge stroomstoot mogelijk, wat gevaarlijke mechanische krachten op de generatoras kan veroorzaken.

Het tweede geval.Laat je1= EII, maar fII≠ fik. In dit geval worden spanningsslagen verkregen, d.w.z. de som van de netspanning en emf Adventure generator bedet varieert van 0 tot 2Uik.

Het kloppen zal langzamer zijn naarmate de frequentie f dichterbij ligtiken fII. Dit soort spanningsslagen veroorzaken corresponderende stroomslagen, met als gevolg dat sterke mechanische schokken mogelijk zijn. In feite, jijik c en EIIkan worden voorgesteld als twee vectoren, waarvan er één roteert met de hoeksnelheid ωik= 2πf en de andere met snelheid ωII= 2πfII. In plaats daarvan kan men zich voorstellen dat een van de vectoren gefixeerd is en de andere roteert ten opzichte van de eerste met het verschil in hoeksnelheden ωiken ωII; tegelijkertijd kan het samenvallen met het eerste, er uit fase mee zijn of een tussenpositie innemen.

Laat op een bepaald moment van tijd vectoren Uik c en EIIgerangschikt zoals getoond in de figuur. Hun meetkundige som zal de resulterende emf geven. ΔE, onder invloed waarvan een stroom van beats zal vloeienb, achterblijft bij ΔE in fase met bijna 90 °.

Het belangrijkste verschil tussen egalisatiestroom Ibijen stroombis dat, zoals te zien is in het diagram, de huidige Ibbijna samenvalt in fase met emf.EIIen bevindt zich in tegenfase met spanning uik. Dus, ikbop het beschouwde moment is de actieve stroom, die niet alleen de generatoren belast, maar ook het werk van de aandrijfmotoren beïnvloedt. In het ergste geval kan het gebeuren dat niet alleen de betreffende generator niet synchroon loopt, maar dat andere parallel werkende generatoren mogelijk ook niet synchroon lopen.

Vanzelfsprekend is het voor het gemakkelijker inschakelen van het netwerk noodzakelijk om het kleinst mogelijke verschil in frequenties te bereiken. De opname zelf moet worden uitgevoerd op het moment dat de som van de instantane waarden van Uik+eII= 0. Na het inschakelen van parallelle werking in het netwerk en in de adventure-generator, zullen dezelfde frequenties worden ingesteld als gevolg van de zogenaamde "synchronisatiekracht".

Het bepalen van het moment waarop het netwerk kan worden ingeschakeld, kan worden gemaakt met behulp van fasesynchroniserende lampen, die moeten worden aangesloten op de generatorterminals en rails van het netwerk zoals weergegeven in de afbeelding.

De eerste methode voor het inschakelen van faselampen wordt inschakeling (naar donker) genoemd, de tweede voor licht. Wanneer jijik= -eII, dan is de spanning op de klemmen van de faselampen in het eerste circuit nul en gaan ze uit, en in het tweede circuit produceren de lampen een tweefasige netspanning en branden de lampen fel. Daarom komt het moment van inschakelen van de generator op het netwerk overeen met het moment van uitdoving van de lampen aangesloten volgens het eerste schema en het moment van volledige verbranding - in het tweede.

Dus, voor een avontuur op een netwerk van eenfase synchrone generatoren, moet aan de volgende voorwaarden worden voldaan:

effectieve waarde van emf avontuurgenerator en de frequentie ervan moet bijna gelijk zijn aan de huidige waarde van de netspanning en de frequentie ervan;

opname moet plaatsvinden op het moment dat de som Uik+eII= 0

Elke overtreding van deze voorwaarden is ongewenst, omdat dit kan leiden tot abnormale verschijnselen en zelfs ongelukken.

2.2.Voorwaarden voor de parallelle verbinding van driefasige synchrone generatoren.

De conclusies die zijn verkregen voor enkelfasige generatoren kunnen worden overgedragen naar driefasige generatoren. Voor de eerste twee voorwaarden van parallelle verbinding, die geldig zijn voor eenfase- en driefasige generatoren, wordt de derde voorwaarde toegevoegd, namelijk: de volgorde van de fasen van de adventure-generator en de reeds werkende generator moeten dezelfde zijn, bijvoorbeeld Aik-Bik-Cikeerste enAII-BII-CIIde tweede. Aangezien de uitvoervolgorde van de generator niet in de volgorde van de fasen kan worden beoordeeld, moet deze worden gecontroleerd voordat de generator op de banden wordt ingeschakeld.

Fase-lampen, opgenomen in alle drie fasen van de generator, worden gebruikt om de juistheid van het inschakelen te controleren. In dit geval zijn er twee schema's voor de opname van deze lampen: een schema voor extinctie a) en een schema voor de rotatie van licht b).

In het eerste schema wordt elk van de lampen bevestigd aan de twee uiteinden van dezelfde messchakelaar, in het tweede - twee van de lampen worden kruislings ingeschakeld. In het geval van dezelfde afwisseling van de fasen van beide generatoren - werken en avonturen naar het netwerk - emf deze generatoren kunnen worden weergegeven door twee sterren met dezelfde afwisseling van vectoren (zie fig. a) en b)).

a) Diagram van emf met de juiste b) Diagram van de emf. met de juiste

de afwisseling van fasen en de opname van lampen, de afwisseling van fasen en de opname van lampen

over het uitsterven van de rotatie van het licht

Voor de eenvoud kun je hun nulpunten combineren en aannemen dat een van de sterren bijvoorbeeld de ster A isik-Bik-Cik- onbeweeglijk, de andere - draait ten opzichte van de eerste met het verschil van hun hoeksnelheden. Als de lampen worden ingeschakeld volgens schema a), dan zullen, als volgt uit diagram a), alle lichten tegelijkertijd oplichten en tegelijkertijd uitgaan.Schakel de schakelaar in op het moment dat de lampen uitgaan, omdat in dit geval de spanning tussen de lampen nul is.Deze opnamemethode wordt vervaging genoemd.

Als de lampen worden ingeschakeld volgens schema b), dan zijn de lampen, zoals in diagram b) te zien, met verschillende helderheid verlicht en hangt de ontstekingsvolgorde van de lampen (A - B - Cili A - C - B) af van de relatieve rotatiesnelheid van de sterren emf. en, daarom, op de relatieve snelheid van omwenteling van de generators. De opstelling van de lamp in een cirkel (zie tekening), kunt u in beide gevallen de rotatie van het licht hebben, maar in één geval gebeurt deze rotatie in de ene richting, en in de andere - in de andere. Zet de schakelaar aan als de lamp AikEenIIgaat uit. Deze methode van inschakelen wordt ingeschakeld door het licht in te schakelen.

Als de fase-afwisseling anders is, bijvoorbeeld in een generator A - B - C, en in de andere A - C - B, dan moet er sprake zijn van lichte uitschakeling (figuur A) en omgekeerd. Dit duidt op een mismatch van afwisselende fasen van de generators. Om deze discrepantie te elimineren, volstaat het om twee willekeurige geleiders die van de generator komen of van het netwerk naar de switch te vervangen.

De werking van parallelle verbindingen van generatoren is van een verantwoordelijke aard, in het bijzonder bij hoog vermogen, daarom zijn tegenwoordig werkwijzen voor het automatisch inschakelen van de generator voor gemeenschappelijke bussen wijdverspreid. Om aan te zetten, is het noodzakelijk om, mogelijk, langzame ontsteking en het uitsterven van de lampen te bereiken, als de synchroscoop wordt ingeschakeld voor uitdoving, of langzame rotatie van het licht, indien ingeschakeld voor rotatie van het licht; en sluit de schakelaar wanneer alle lampjes uitgaan a) of de lamp niet ingeschakeld b).

Aansluiting op een frequentieomvormer van twee motoren.

  • 1 opmerking
  • toepassing
  • 30 december 2016

Het vermogen en de elektrische stroom van de frequentieomvormer wanneer er twee motoren tegelijkertijd op zijn aangesloten, worden gekozen om meer dan 20% van het totale vermogen van de elektromotoren te overschrijden. Om de lengte van de elektrische kabel te berekenen, moeten de dimensies van alle kabels van de twee motoren worden toegevoegd. Het verkleinen van de totale lengte is nodig als u twee elektromotoren specifiek op de contacten van de frequentieomvormer aansluit. Bij twee elektromotoren is het raadzaam om de choke voor de motor te plaatsen, ondanks het feit dat de totale lengte van deze kabels niet hoger is dan de langste.

Veel frequentieomvormers verdragen de aansluiting en ontkoppeling van stroommotoren door motorschakelaars niet tijdens bedrijf, maar alleen door het STOP-commando op de omvormer in te schakelen.

Twee identieke motor op één chastotnik mogelijk?

Theoretisch wordt een dergelijke verbinding niet aanbevolen, met name voor een vector-frequentieomvormer. Het kan op een scalar worden aangesloten als de elektromotoren op dezelfde as samenwerken en ze kunnen soepel door de slipstroomkoppeling worden gefaseerd. Het is mogelijk om de opstelling van de rotors tussen een koppeling aan te passen. Vervolgens moet de koppeling worden vastgezet. Pas bij kleine belasting de stromen tussen de motoren aan met behulp van een stroomtang.

Er zijn bepaalde stroom- en spanningsomzetters die de werking van twee elektromotoren tegelijkertijd onder een gecombineerde belasting toelaten. Hoewel beide motoren hun eigen chastotnik hebben en een extra besturingslijn tussen de converters.

Twee gelijke elektromotorverbindingen zijn problematisch. Op zijn beurt kunt u zonder problemen verbinding maken, zelfs in parameters. Verbindingen worden gemaakt met starters en switches van het batchtype.

Micromaster kan in één keer twee elektromotoren besturen. De waarden van de parameters moeten correct worden gecreëerd, stel de bescherming tegen warmte afzonderlijk in.

Twee motoren kunnen op één frequentieomvormer worden geïnstalleerd, maar op twee verschillende assen. In chastotnik op een contact strekken van de bijbehorende motor een voor een.

Laten we een voorbeeld geven. We hebben twee 0,5 kW-motoren. We willen dat ze samen worden gebruikt met dezelfde belasting van 0,8 kW per frequentieomvormer. Het is niet voldoende om twee converters tegelijk te kopen, ze werken synchroon en het is onhandig om de twee frequentieomvormers aan te passen.

Het aansluiten van beide elektromotoren tegelijk met een frequentie-omvormer brengt enkele nuances met zich mee. De grootste moeilijkheid is de veiligheid van de motoren. Het is moeilijk om een ​​probleem te vinden met een storing van een van de motoren wanneer deze parallel met het circuit is verbonden. Er werken bijvoorbeeld twee motoren op één omzetter. Werkte met drie frezen. Eén cutter niet in orde, bot. Hierdoor begon de frequentieomvormer op te warmen. Het is noodzakelijk om thermische relais te installeren op alle motoren met een omvormerbeveiliging voor maximale stroom en spanning. Anders kan het chastotnika-beveiligingsrelais de fout niet herkennen. Slecht als er een schakelaar beschikbaar is aan de uitgang van de converter. In het geval van een motorstoring tijdens bedrijf, zal de frequentieomvormer defect raken.

Thermische bescherming is van groot belang, maar het is mogelijk om zonder te doen. Het is toegestaan ​​om op de vector te zijn zonder feedback, de volledige vector is moeilijk te verkrijgen. Tijdens het experiment worden kansen ontdekt. Op een werkende converter aan de uitgang functioneert alles zonder problemen. Als je de chastotniki-condensatoren niet overbelast, dan dienen ze lang.

Hyundai-omzetters zijn goed geschikt voor twee elektromotoren. Ze hebben hun eigen bescherming tegen hitte (thermische relais), die voor elke motor noodzakelijk is. Dit wordt bepaald door verschillende feiten:

  1. Load is ongelijk verdeeld. Elektrische stroom van verschillende grootte op beide motoren.
  2. Het vermogen hebben om uit te schakelen van het werk van één motor. Bescherming voor de 0.8 kW motor, ingebouwde chastotnik zal niet werken.

Het wordt aanbevolen om een ​​chastotnik uniform van beide motoren te laden. Dit verwijst naar de belasting tijdens bedrijf. De pauze tijdens inactiviteit wordt normaal gedragen door de stroomomzetter. In het geval van een plotselinge ontkoppeling van de voedingsspanning, werd de startschakelaar, die de elektromotor commuteert, vaker uitgeschakeld dan de frequentieomvormer uitgeschakeld.

Lenze smd parallelle aansluiting van twee elektromotoren

Als u twee elektromotoren parallel aan de frequentieomvormer ESMD402L4TXA 4 inschakelt, wordt het aanbevolen thermische relais te installeren ter bescherming tegen stroomoverbelasting. Om de temperatuur te regelen, moeten temperatuursensoren worden geplaatst.

Informatie van ingenieurs: kan ik tegelijkertijd twee motoren verbinden met de chastotnik?

1) Het wordt aanbevolen om de thermische relais van de frequentieomvormer van de typen TRP, PTT, TRN te gebruiken. De contacten die deze relais openen, zijn verbonden door een seriële verbinding met de digitale ingang van de ESMD-frequentieomvormer. De discrete ingang wordt geprogrammeerd door de shutdown-functie vanwege een externe fout. De parameter heeft een waarde van 10.

2) Sluit met dergelijke chastotnikah het thermische relais aan. Ze openen contact bij hoge temperatuur. Wanneer twee sensoren zijn aangesloten, zijn de contacten in serie verbonden. Thermistors, thermokoppels, temperatuursensoren worden niet aanbevolen voor gebruik.

Meestal, wanneer twee elektromotoren op een frequentieomvormer zijn aangesloten, worden RTL-thermische relais, uitgerust met een KRL-adapter, gebruikt om ze zelf te installeren. De permanent gesloten contacten van het RTL-thermische relais zijn opgenomen in het Lenze chastotnik-circuit. Een permanent open contact was verbonden met een signaallamp in het geval van een elektrische motorstoring.

Om twee elektromotoren parallel te schakelen, moeten de wetten worden nageleefd:

  • frequentie - spanning, kwadratische wet;
  • Law Frequency - spanning met IR - compensatie in automatische modus.

De elektrische stroom van de chastotnik moet ten minste de som zijn van de stromen van beide elektromotoren. Gebruik hiervoor externe thermische beveiliging voor beide motoren met behulp van thermische relais of thermistors. Beter tussen de motoren en de chastotnik om een ​​uitgangsfilter te installeren met de functie om overtollige spanning af te sluiten.

Er zijn twee opties die het meest van toepassing zijn:

  1. Motoren met dezelfde kracht. Na afstemming verandert de chastotnik-koppelkarakteristiek niet.
  2. Elektromotoren met ongelijke kracht. De koppelgegevens zijn niet optimaal voor motoren.

Parallelle werking van twee asynchrone motoren voor één lading

# 1 Vladimir_

# 2 techie VV

# 3 Vladimir_

Post is bewerktVladimir_: 22 april 2018 - 13:14

# 4 Sergey Starkov

  • nieuweling
  • 19 berichten
  • Stad: Alchevsk, Oekraïne
  • Naam: Sergey

# 5 Cracker

# 6 Vladimir_

Sergey Starkov (22 april 2018 - 13:21) schreef:

Post is bewerktVladimir_: 22 april 2018 - 13:27

# 7 udaw

# 8 Vladimir_

Sergey Starkov (22 april 2018 - 13:21) schreef:

udaw (22 april 2018 - 13:27) schreef:

# 9 udaw

# 10 Vladimir_

udaw (22 april 2018 - 13:34) schreef:

Post is bewerktVladimir_: 22 april 2018 - 13:44

# 11 techie VV

Vladimir_ (22 april 2018 - 13:26) schreef:

# 12 udaw

# 13 Vladimir_

Post is bewerktVladimir_: 22 april 2018 - 14:00 uur

Drie populairste asynchrone motorbesturingsschema's

Alle elektrische schema's van machines, installaties en machines bevatten een bepaald aantal typische blokken en componenten die op een bepaalde manier met elkaar zijn gecombineerd. In relais-magneetschakelaars zijn de belangrijkste elementen van motorbesturing elektromagnetische starters en relais.

Meestal worden driefasige asynchrone motoren met een eekhoornkooirotor gebruikt als aandrijving in machines en installaties. Deze motoren zijn eenvoudig in te stellen, te onderhouden en te repareren. Ze voldoen aan de meeste vermogensvereisten voor gereedschapsmachines. De belangrijkste nadelen van asynchrone motoren met een eekhoornkooi rotor zijn grote inschakelstromen (5-7 keer meer dan de nominale) en het onvermogen om de rotatiesnelheid van de motoren soepel te veranderen met behulp van eenvoudige methoden.

Met de komst en actieve introductie van frequentieomvormers in elektrische installatiecircuits begonnen dergelijke motoren actief andere typen motoren (asynchroon met een faserotor en gelijkstroommotoren) uit elektrische aandrijvingen te duwen, waarbij het noodzakelijk was de startstromen te begrenzen en de rotatiesnelheid tijdens het bedrijf soepel in te stellen.

Een van de voordelen van het gebruik van asynchrone motoren met een eekhoornkooi rotor is de eenvoud van hun opname in het netwerk. Het is voldoende om driefase-spanning toe te passen op de motorstator en de motor start onmiddellijk. In de eenvoudigste versie kunt u een driefasige schakelaar of een pakketschakelaar gebruiken om in te schakelen. Maar deze apparaten, met hun eenvoud en betrouwbaarheid, zijn handmatige bedieningsapparaten.

In de schema's van machines en installaties moet vaak worden voorzien in de werking van een of een andere motor in een automatische cyclus, moet de volgorde van het inschakelen van verschillende motoren, automatische verandering van de draairichting van de motorrotor (achteruit) enz. Worden aangegeven.

Het is onmogelijk om al deze functies te voorzien van handmatige besturingsinrichtingen, hoewel in een aantal oude machinesnijmachines hetzelfde omkeren en schakelen van het aantal poolparen om de rotatiesnelheid van de motorrotor te veranderen, zeer vaak wordt uitgevoerd met behulp van pakketschakelaars. Messchakelaars en pakketschakelaars in circuits worden vaak gebruikt als invoerapparaten die spanning leveren aan het machinecircuit. Desondanks worden de motorbesturingshandelingen uitgevoerd door elektromagnetische starters.

Het inschakelen van de motor via een elektromagnetische starter biedt, naast alle comfort van het rijden, ook geen bescherming. Wat het hieronder zal worden beschreven.

Meestal worden in de machines, installaties en machines drie elektrische circuits gebruikt:

regelcircuit van een niet-omkeerbare motor met behulp van een elektromagnetische starter en twee "start" - en "stop" -knoppen,

regelcircuit omkeren van de motor met behulp van twee starters (of een omkeerstarter) en drie knoppen.

regelcircuit van de omkeerbare motor met behulp van twee starters (of een omkeerstarter) en drie knoppen, waarvan er twee gepaarde contacten gebruiken.

Laten we het principe van de werking van al deze regelingen onderzoeken.

1. Het regelcircuit van de motor met behulp van een magnetische starter

Het schema wordt getoond in de figuur.

Wanneer u op de knop SB2 klikt "Start" op de startmotor valt deze onder de spanning van 220 V, omdat het schakelt tussen fase C en nul (N) in. Het beweegbare deel van de starter wordt aangetrokken door het stationaire, waardoor de contacten worden gesloten. De vermogenscontacten van de voedingsspanning van de startmotor naar de motor en het blokkeercontact sluiten parallel met de "Start" -knop. Hierdoor, als de knop wordt losgelaten, verliest de startspoel sindsdien geen stroom de stroom gaat in dit geval door een blokkeercontact.

Als het blokkeercontact niet parallel met de knop zou zijn verbonden (om welke reden dan ook), wanneer de startknop wordt losgelaten, verliest de spoel stroom en openen de vermogenscontacten van de actuator zich in het motorcircuit, waarna deze wordt uitgeschakeld. Deze modus wordt "jogging" genoemd. Het wordt in sommige installaties gebruikt, bijvoorbeeld in kraanbalkschema's.

Het stoppen van een draaiende motor na het opstarten in een circuit met een blokkeercontact wordt uitgevoerd met behulp van de SB1 "Stop" -knop. Tegelijkertijd zorgt de knop voor een breuk in het circuit, de magnetische starter verliest stroom en koppelt de motor los van de netspanning met zijn vermogenscontacten.

In het geval van een spanningsuitval om welke reden dan ook, is de magnetische starter ook losgekoppeld, sinds dit komt overeen met het indrukken van de knop "Stoppen" en het creëren van een open circuit. De motor stopt en herstart in aanwezigheid van spanning is alleen mogelijk door op de SB2 "Start" -knop te drukken. Aldus verschaft de magnetische starter zogenaamde. "nulbescherming". Als het zich niet in het circuit bevond en de motor werd bestuurd door een schakelaar of een pakketschakelaar, dan zou de motor bij het terugbrengen van de spanning automatisch starten, wat een ernstig gevaar voor het personeel vormt. Voor details, zie hier - onderspanningsbeveiliging.

De animatie van de processen die in het diagram voorkomen, wordt hieronder weergegeven.

2. Het stuurcircuit van de omkeerbare motor met behulp van twee magnetische starters

Het schema werkt op dezelfde manier als het vorige. Het wijzigen van de draairichting (omgekeerde) rotor van de motor verandert wanneer de volgorde van de verschillende fasen op de stator wordt gewijzigd. Wanneer de KM1-starter is ingeschakeld, komen de fasen naar de motor - A, B, C en wanneer de KM2-starter wordt ingeschakeld - verandert de fasevolgorde in C, B, A.

Het schema wordt getoond in Fig. 2.

De motor wordt in één richting ingeschakeld door op de knop SB2 en de elektromagnetische starter KM1 te drukken. Als het nodig is om de draairichting te veranderen, moet u op SB1 "Stop" drukken, de motor zal stoppen en daarna, als u op SB 3 drukt, begint de motor in de andere richting te draaien. In dit schema, om de draairichting van de rotor te veranderen, moet u een tussenliggende druk uitoefenen op de knop "Stop".

Bovendien moet de schakeling normaal gesloten (ontkoppel) contacten gebruiken in de circuits van elk van de starters om bescherming te bieden tegen het gelijktijdig indrukken van twee knoppen "Start" SB2 - SB 3, wat tot een kortsluiting in de voedingscircuits van de motor zal leiden. Extra contacten in de circuits van de starters staan ​​niet toe dat de starters gelijktijdig worden ingeschakeld; een van de starters, wanneer u op beide "Start" -knoppen klikt, een seconde eerder inschakelt en het contact in het circuit van de andere starter opent.

De noodzaak om een ​​dergelijk slot te creëren vereist het gebruik van starters met een groot aantal contacten of starters met contactbevestigingen, hetgeen de kosten en complexiteit van het elektrische circuit verhoogt.

Hieronder ziet u een animatie van de processen die zich voordoen in een dubbel startcircuit.

3. Het regelcircuit van de omkeerbare motor met behulp van twee magnetische starters en drie knoppen (waarvan er twee contacten hebben met een mechanische verbinding)

Het schema wordt getoond in de figuur.

Het verschil met dit schema is dat in het circuit van elke starter, naast de gemeenschappelijke knop SB1 "Stop", er twee contacten zijn van de SB2- en SB 3-knoppen, en in het circuit van KM1 heeft de SB2-knop een normaal open contact (kortsluiting) en SB 3 is normaal -gesloten (ontkoppel) contact, in circuit KM3 - de SB2-knop heeft een normaal gesloten contact (ontkoppelen) en SB 3 is een normaal open contact. Wanneer op elke knop wordt gedrukt, wordt het circuit van een van de starters gesloten en wordt tegelijkertijd het circuit van de andere geopend.

Dit gebruik van knoppen elimineert het gebruik van extra contacten om te beschermen tegen de gelijktijdige activering van twee starters (deze modus is niet mogelijk met dit schema) en maakt het mogelijk om een ​​reverse uit te voeren zonder tussentijds op de "Stop" knop te drukken, wat erg handig is. De "Stop" -knop is nodig voor de definitieve stop van de motor.

De schema's in het artikel zijn vereenvoudigd. Ze missen beveiligingsapparatuur (stroomonderbrekers, thermische relais), alarmelementen. Dergelijke circuits worden ook vaak aangevuld met verschillende contacten van relais, schakelaars, schakelaars en sensoren. Het is ook mogelijk om de spoel van de elektromagnetische starter te voeden met een spanning van 380 V. In dit geval is deze verbonden vanuit elke twee fasen, bijvoorbeeld van A en B. Het is mogelijk om een ​​step-down transformator te gebruiken om de spanning in het regelcircuit te verlagen. In dit geval worden elektromagnetische starters met spoelen van 110, 48, 36 of 24 V gebruikt.

Je Wilt Over Elektriciteit

Tellers voor betalingen voor verbruikte elektriciteit tussen de energievoorzieningsorganisatie en consumenten moeten worden geïnstalleerd op de interface van het netwerk volgens balans en operationele verantwoordelijkheid tussen de energievoorzieningsorganisatie en de consument.